摘 要:某Q235A鋼風(fēng)扇葉片在運(yùn)行約180~500h后發(fā)生斷裂,采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、 掃描電鏡和能譜分析、金相檢驗(yàn)、硬度測(cè)試等方法分析了其斷裂原因。結(jié)果表明:開裂起源于葉片 根部兩側(cè)焊縫邊緣的熱影響區(qū),在風(fēng)扇轉(zhuǎn)動(dòng)和發(fā)電機(jī)整體振動(dòng)產(chǎn)生的交變應(yīng)力和焊接應(yīng)力作用下, 裂紋萌生并擴(kuò)展,最終導(dǎo)致葉片發(fā)生斷裂。
關(guān)鍵詞:風(fēng)扇葉片;Q235A鋼;裂紋;疲勞斷裂
中圖分類號(hào):TB31;TG115.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1001-4012(2023)04-0008-04
某風(fēng)扇安裝于額定功率為162kW 及180kW 的兩款發(fā)電機(jī)上,用于發(fā)電機(jī)的散熱。發(fā)電機(jī)與 柴油機(jī)剛性對(duì)接,由柴油機(jī)拖動(dòng)發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)發(fā)電。 柴油機(jī)的額定轉(zhuǎn)速為1500r/min,最大轉(zhuǎn)速不超 過1875r/min。發(fā)電機(jī)組伴有軸系的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)及 機(jī)身的線性振動(dòng),風(fēng)扇葉片材料為 Q235A 鋼,工 藝流程為鋼板切割→焊接→軸系安裝(螺栓鎖 緊)。該柴油發(fā)電機(jī)組在運(yùn)行約180~500h后,8 臺(tái)機(jī)組的風(fēng)扇葉片在軸向上出現(xiàn)撕裂狀開裂,其 中兩臺(tái)出現(xiàn)完全斷裂。筆者采用一系列理化檢驗(yàn) 方法對(duì)該斷裂的風(fēng)扇葉片進(jìn)行分析,以防止該類 問題再次發(fā)生[1-4]。
1 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
斷裂風(fēng)扇葉片的宏觀形貌如圖1所示,該風(fēng)扇共 8片葉片,分別編號(hào)為1# ~8# 。風(fēng)扇葉片斷口的宏 觀形貌如圖2所示。由圖2可知:內(nèi)圈斷口顏色偏 黑,均未見明顯塑性變形,斷口較為平滑;2# ,4# ,5# , 7# ,8# 斷口下半?yún)^(qū)域中間有較為明顯的分界線,將斷口分為左右兩個(gè)區(qū)域;1# ,3# ,6# 斷口擦傷嚴(yán)重,無法 觀察原始斷裂特征;2# ,7# ,8# 斷口上半段擦傷嚴(yán)重, 且存在黃褐色浮銹,7# 斷口隱約可見貝殼紋,4# ,5# 斷口損傷較小,隱約可見貝殼紋;內(nèi)圈斷口貝殼紋均 朝葉片根部收斂;外圈斷口偏黑,其中5# ,7# ,8# 斷 口可見較為明顯的紋路收斂,8# 斷口可見明顯貝殼 紋。斷口位置及外圈7# 和8# 斷口清洗后的宏觀形 貌如圖3所示,由圖3可知:各扇葉斷裂位置均為扇 葉與內(nèi)圈焊縫邊緣,外圈7# ,8# 斷口經(jīng)過清洗后,可 見明顯貝殼紋,收斂方向?yàn)樯热~根部。
1.2 化學(xué)成分分析
采用CS901B型紅外碳硫儀和 ARL4460型光 電直讀光譜儀對(duì)葉片進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表 1所示。由表1可知:葉片的化學(xué)成分符合 GB/T 700—2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼》對(duì) Q235A鋼的要求。
1.3 掃描電鏡(SEM)和能譜分析
將外圈5# ,7# ,8# 斷口進(jìn)行清洗后,置于掃描 電子顯微鏡下觀察,可見3個(gè)斷口源區(qū)位于葉片根 部兩側(cè)。外圈5# 斷口的SEM 形貌如圖4所示,由 圖4可知,左側(cè)源區(qū)特征為擦傷,右側(cè)源區(qū)未見明顯 缺陷,斷口擴(kuò)展區(qū)可見貝殼紋和疲勞輝紋。外圈7# 斷口的SEM 形貌如圖5所示,由圖5可知,兩側(cè)源 區(qū)均可見擦傷,擴(kuò)展區(qū)可見疲勞輝紋。外圈8# 斷口 的SEM 形貌如圖6所示,由圖6可知,右側(cè)源區(qū)未 見明顯缺陷,左側(cè)源區(qū)可見擦傷,斷口擴(kuò)展區(qū)可見貝 殼紋和疲勞輝紋。
1.4 金相檢驗(yàn)
在外圈5# ,8# 斷口源區(qū)截取剖面試樣,將其鑲 嵌、磨 拋 后 置 于 光 學(xué) 顯 微 鏡 下 觀 察,按 GB/T 10561—2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定 標(biāo)準(zhǔn) 評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》評(píng)定8# 斷口試樣中的非金屬夾 雜物,結(jié)果分別為A0.5、B0、C0、D0.5級(jí)[見圖7a)], 心部組織為鐵素體+珠光體[見圖7b)]。8# 斷口試 樣拋光態(tài)形貌如圖7c)所示。8# 斷口試樣經(jīng)腐蝕 后,其斷口源區(qū)處的顯微組織形貌如圖7d)所示,組 織為索氏體+鐵素體。外圈5# 斷口試樣源區(qū)顯微 組織形貌如圖8所示,源區(qū)組織為索氏體+鐵素體, 與8# 斷口試樣一致,均為焊接熱影響區(qū)組織。
1.5 維氏硬度測(cè)試
將8# 斷口金相試樣鑲嵌、磨拋后,置于FM800 型顯微硬度計(jì)下觀察,采用0.9807N 的試驗(yàn)力測(cè) 試其維氏硬度。源區(qū)索氏體區(qū)域的維氏硬度為 192,176,176HV;基體處的維氏硬度為127,131, 131HV。可見源區(qū)索氏體區(qū)域硬度比基體處高出 55~65HV。
1.6 焊縫低倍檢驗(yàn)
在內(nèi)圈8# 斷口焊縫剖面截取試樣,按 GB/T 226—2015《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢驗(yàn)法》中的 熱酸 腐 蝕 法 檢 驗(yàn) 焊 縫 低 倍 組 織,并 按 GB/T 6417.1—2005《金屬熔化焊接頭缺欠分類及說明》 標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定,試樣焊縫與母材融合良好,未觀察到焊接 缺陷。
2 綜合分析
Q235A鋼的加工性能和焊接性能良好,被廣泛 應(yīng)用于建筑、機(jī)械構(gòu)件和設(shè)備中,失效形式也各有不 同[1-4],其失效原因主要包括原材料不合格、焊接工 藝不當(dāng)?shù)取Ｍㄟ^化學(xué)成分分析可知:扇葉的化學(xué)成 分符合 GB/T700—2006對(duì) Q235A 鋼的要求。焊 縫處無焊接缺陷,由夾雜物評(píng)定和金相檢驗(yàn)結(jié)果可 知,葉片的原材料和焊接質(zhì)量正常。由斷口的宏觀 觀察結(jié)果可知:送檢扇葉斷裂位置均為扇葉與內(nèi)圈 焊接處邊緣,扇葉斷口均無明顯塑性變形,部分?jǐn)嗫? 擦傷嚴(yán)重,部分?jǐn)嗫谟星逦悮ぜy,為疲勞斷裂的典 型宏觀特征,貝殼紋收斂并指向扇葉根部(焊接處邊 緣),多數(shù)斷口的近扇葉根部存在較為明顯的分界 線。斷口源區(qū)為扇葉根部兩側(cè)表面,源區(qū)處多數(shù)為 擦傷,未擦傷處無明顯缺陷。起裂位置為扇葉根部 兩側(cè),沿扇葉厚度方向和長度方向擴(kuò)展,故在扇葉中 間形成了分界線。源區(qū)附近和貝殼紋區(qū)均可見疲勞 輝紋,為疲勞斷裂的典型微觀特征。各斷口源區(qū)處存在索氏體組織,扇葉通過焊接固定于內(nèi)圈上,源區(qū) 為焊接熱影響區(qū),且焊接后未做去應(yīng)力處理,焊接熱 影響區(qū)存在焊接應(yīng)力。該風(fēng)扇在工作時(shí),發(fā)電機(jī)組 伴有軸系的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)及機(jī)身的線性振動(dòng),葉片承受 振動(dòng)產(chǎn)生的交變應(yīng)力。該風(fēng)扇斷裂起源于扇葉根部 兩側(cè)焊縫邊緣,在結(jié)構(gòu)上為應(yīng)力集中區(qū)域,在風(fēng)扇轉(zhuǎn) 動(dòng)和發(fā)電機(jī)整體振動(dòng)產(chǎn)生的交變應(yīng)力和焊接應(yīng)力的 作用下,葉片萌生裂紋,裂紋以疲勞形式擴(kuò)展,導(dǎo)致 葉片最終發(fā)生斷裂。
3 結(jié)論
(1)斷 裂 風(fēng) 扇 葉 片 的 化 學(xué) 成 分 符 合 GB/T 700—2006的要求。
(2)風(fēng)扇葉片斷裂起源于扇葉根部兩側(cè)焊縫邊 緣的熱影響區(qū),在風(fēng)扇轉(zhuǎn)動(dòng)和發(fā)電機(jī)整體振動(dòng)產(chǎn)生 的交變應(yīng)力和焊接應(yīng)力作用下,葉片萌生裂紋,裂紋 以疲勞形式擴(kuò)展,最終導(dǎo)致葉片發(fā)生斷裂。
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<文章來源>材料與測(cè)試網(wǎng)>期刊論文>理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè)>59卷>4期(pp:8-11)>