- [檢測百科]分享：超超臨界機(jī)組鋼集箱管座與連接管焊接接頭開裂原因2025年07月09日 12:51
- 某超超臨界機(jī)組在滿負(fù)荷試運(yùn)行168 h期間，發(fā)現(xiàn)12Cr1MoV鋼低溫再熱器出口集箱管座與連接管焊接接頭處發(fā)生開裂，通過宏觀形貌觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測試以及顯微組織觀察等方法分析了開裂原因。
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- [檢測百科]分享：帶鋼卷取擦傷缺陷在不同工序下的微觀特征2025年04月27日 13:04
- 針對熱卷、酸洗板、鋅鐵合金板表面出現(xiàn)的卷取擦傷缺陷，利用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、微觀分析等方法研究了缺陷的不同特征。結(jié)果表明：3種卷取擦傷缺陷均為熱卷卷取時產(chǎn)生的，且宏觀形貌相似，均為橫向分布，由密集的點(diǎn)劃傷組成；熱卷表面的氧化鐵皮被破壞，缺陷存在金屬堆積和氧化鐵，組織中存在細(xì)小和變形的晶粒；酸洗卷表面氧化鐵皮被酸洗掉，組織中存在細(xì)小和變形的晶粒；鋅鐵合金板表面的平整程度不同，且合金化程度較輕，基板中未發(fā)現(xiàn)氧化鐵，組織中僅存在細(xì)小的晶粒，通過晶粒特征能夠準(zhǔn)確地進(jìn)行工序分離。
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- [檢測百科]分享：電站鍋爐過熱器T91鋼管爆管原因2025年04月11日 12:51
- 某電廠服役79 583 h的鍋爐過熱器T91鋼管發(fā)生爆管。采用宏觀形貌觀察、金相檢驗、能譜分析、化學(xué)成分分析、硬度測試、斷口形貌觀察等方法分析了爆管原因。結(jié)果表明,T91鋼管因長時過熱與短時過熱共同作用導(dǎo)致的復(fù)合過熱而發(fā)生爆管。該電廠發(fā)電機(jī)組長期參與國家電網(wǎng)調(diào)峰調(diào)頻,使機(jī)組負(fù)荷大幅波動,引起超溫運(yùn)行,造成鋼管組織老化、力學(xué)性能下降,負(fù)荷波動產(chǎn)生的交變應(yīng)力使氧化皮脫落,導(dǎo)致管道內(nèi)局部堵塞,管內(nèi)壓力驟增,觸發(fā)局部超溫,最終引發(fā)爆管。建議合理分配熱負(fù)荷,確保燃料均勻分布,避免局部過熱現(xiàn)象,同時定期檢查鍋爐管道的溫度分布和材料狀態(tài),從而有效防止爆管。
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- [檢測百科]分享：超超臨界火電機(jī)組給水泵汽輪機(jī)20Cr13鋼動葉片斷裂原因2024年11月11日 13:20
- 斷裂葉片為給水泵汽輪機(jī)的第4級動葉片,該級葉片長度為160 mm,葉根為樅樹型。斷裂葉片的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：斷裂位置為葉根的第3級樅樹R角處,該位置斷口附近存在明顯因葉根與葉根槽沿葉輪切向擺動而產(chǎn)生的摩擦痕跡,摩擦區(qū)域明顯發(fā)亮；斷口與葉片長度方向垂直,斷口保存完好,整體較為齊平,未見明顯塑性變形；斷口上的大部分區(qū)域可以觀察到許多互相平行的“海灘狀”疲勞輝紋,從疲勞輝紋的擴(kuò)展及收斂方向可以推斷,起裂區(qū)位于葉根R角周向兩側(cè)的邊緣,在兩側(cè)邊緣均可以觀察到多處疲勞起裂源區(qū)；斷口上大部分區(qū)域為擴(kuò)展區(qū),面積占比約為90%,瞬斷區(qū)位于出汽側(cè)拐角區(qū)域,面積占比約為10%；葉片根部未見明顯的腐蝕坑及機(jī)械損傷等缺陷。
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- [檢測百科]分享：氣化爐激冷室堆焊層開裂原因2024年11月08日 10:42
- 我國能源結(jié)構(gòu)具有多煤、貧油、少氣的特點(diǎn),因此必須充分利用煤炭資源的優(yōu)勢。隨著碳中和、碳達(dá)峰任務(wù)目標(biāo)的提出,國家對清潔能源的需求不斷加大,煤炭的清潔化利用技術(shù)也越來越得到重視,其中最為關(guān)鍵的技術(shù)是煤的氣化技術(shù),即將煤炭潔凈、高效的氣化為氣體(CO＋H2)[1]。目前國內(nèi)運(yùn)用最為廣泛是水煤漿氣化和粉煤氣化工藝[2]。
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- [檢測百科]分享：鍋爐管泄漏原因2024年10月21日 10:08
- 某鍋爐管安裝于2022年1月,運(yùn)行2個月后,在對其進(jìn)行日常監(jiān)控時發(fā)現(xiàn)煙氣中氫氣含量超標(biāo),進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)該鍋爐管發(fā)生開裂現(xiàn)象。開裂鍋爐管的材料為12CrMoVG鋼,鍋爐管內(nèi)部介質(zhì)為200 ℃飽和蒸汽,壓力為4.6 MPa,外部介質(zhì)為450 ℃高溫?zé)煔?管道內(nèi)部有大量塵土。筆者采用一系列理化檢驗方法分析了鍋爐管開裂的原因,以避免該類問題再次發(fā)生。
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- [檢測百科]分享：火電機(jī)組鍋爐水冷壁管泄漏原因2024年10月09日 11:14
- 水冷壁管是電站鍋爐的重要組成部分之一,通常布置在爐膛四周或中間,主要通過熱對流、熱輻射等方式吸收爐膛中燃煤、燃?xì)猱a(chǎn)生的高溫火焰及煙氣熱量,再將熱量傳遞給管內(nèi)循環(huán)流動的介質(zhì),使其汽化形成汽水混合物或飽和蒸汽,完成汽水循環(huán)[1－4]。目前為保證火電廠大容量、高溫、高壓鍋爐的爐膛氣密性良好,通常采用管子與鰭片(扁鋼條)相互連續(xù)焊接而成的膜式水冷壁結(jié)構(gòu),水冷壁管內(nèi)外環(huán)境差異較大,工作條件苛刻,在服役過程中易發(fā)生吹損減薄、高溫腐蝕、超溫、堿腐蝕、鰭片拉裂等問題,最終發(fā)生爆管現(xiàn)象并導(dǎo)致機(jī)組停運(yùn),嚴(yán)重影響了機(jī)組的運(yùn)行安全[5－9]。
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- [檢測百科]分享：電廠發(fā)電機(jī)用密封瓦巴氏合金脫落原因2024年10月08日 09:38
- 某核電廠發(fā)電機(jī)密封瓦表面的巴氏合金鍍層在運(yùn)行1 a后就發(fā)生脫落現(xiàn)象,影響了發(fā)電機(jī)的安全運(yùn)行。發(fā)電機(jī)密封瓦為碳鋼基體＋內(nèi)襯鑄造錫基合金雙金屬軸瓦,基體材料為Q345R鋼,錫基合金材料為ZSnSb12Cu6Cd1軸承巴氏合金,密封瓦整體宏觀形貌如圖1所示。檢修期間發(fā)現(xiàn)密封瓦上的巴氏合金存在破損、脫落現(xiàn)象,密封瓦與密封座蓋接觸的一面上存在發(fā)黑跡象。筆者采用一系列理化檢驗方法分析了密封瓦巴氏合金脫落的原因,以避免該類問題再次發(fā)生。
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- [檢測百科]分享：熱軋帶鋼結(jié)疤缺陷的形成及控制2024年07月01日 14:20
- 隨著鋼鐵行業(yè)的發(fā)展及客戶對高端產(chǎn)品的需求，鋼板表面質(zhì)量的要求越來越嚴(yán)格，而且產(chǎn)品質(zhì)量的優(yōu)劣直接影響下游最終產(chǎn)品的使用性能以及公司的形象。熱軋產(chǎn)品中表面缺陷是影響鋼板質(zhì)量的一個重要指標(biāo)因素，其表面缺陷主要包括表面線狀缺陷、疤狀缺陷、裂紋、邊裂等[1?2]。同時在國家標(biāo)準(zhǔn)中也有禁止出現(xiàn)此類缺陷的規(guī)定[3?4]，這些缺陷的出現(xiàn)，影響了產(chǎn)品質(zhì)量，還降低了鋼材產(chǎn)品的成材率，給企業(yè)造成經(jīng)濟(jì)損失[5]。表面結(jié)疤作為熱軋帶鋼常見的一種缺陷，對其生產(chǎn)順行及下道工序產(chǎn)生較大影響。
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- [檢測百科]分享：深沖IF鋼三次氧化鐵皮的分析與控制2024年03月05日 09:32
- 深沖IF鋼具有良好的深沖性能，能夠沖壓成形復(fù)雜結(jié)構(gòu)的零部件。深沖IF鋼的表面質(zhì)量好壞會嚴(yán)重影響零部件沖壓后的表面質(zhì)量，因此在對深沖IF鋼性能控制的同時要進(jìn)行表面質(zhì)量控制。氧化鐵皮是深沖IF鋼常見的一種表面缺陷，該種缺陷的存在會導(dǎo)致深沖IF鋼產(chǎn)品降級改判，進(jìn)而對鋼鐵制造生產(chǎn)和訂單交付帶來很大的影響，其中三次氧化鐵皮無法通過調(diào)整熱軋加熱工藝、除鱗水壓力以及酸洗參數(shù)等常規(guī)手段去除，本文對深沖IF鋼三次氧化鐵皮進(jìn)行宏觀形貌、微觀形貌、三維形貌及元素組成分析和研究，并制定有針對性的改善措施，實現(xiàn)減少深沖IF鋼表面三次氧化鐵皮的產(chǎn)生。
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- [檢測百科]分享：核電用304L不銹鋼包殼的慢應(yīng)變速率拉伸試驗2023年07月17日 10:58
- 對核電用304L不銹鋼包殼進(jìn)行慢應(yīng)變速率拉伸試驗,用掃描電子顯微鏡對試樣的斷口 進(jìn)行觀察。結(jié)果表明:核電用304L不銹鋼包殼的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性系數(shù)接近1,在高溫氮?dú)夂?高溫、高壓水中測試后,試樣斷口的宏觀形貌基本一致,呈韌性斷裂特征;核電用304L不銹鋼包殼 在高溫、高壓水中的應(yīng)力腐蝕敏感性較低。
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- [檢測百科]分享：TA1絲網(wǎng)脈沖微束等離子弧焊工藝2022年10月13日 09:25
- 針對 TA1絲網(wǎng)開展了脈沖微束等離子弧焊試驗,并從焊接接頭的宏觀形貌、顯微組織和 力學(xué)性能等方面進(jìn)行研究,分析了焊接參數(shù)對 TA1絲網(wǎng)焊接質(zhì)量的影響。結(jié)果表明:采用脈沖微束 等離子弧焊可以取得較好的連接效果;隨著熱輸入的增加,焊接接頭的宏觀形貌由橢球狀轉(zhuǎn)變?yōu)閳A球 狀;焊接接頭母材區(qū)的顯微組織為等軸α相,焊縫區(qū)以針狀α相和片狀α相為主,熱影響區(qū)為片狀α 相,且焊縫區(qū)的顯微硬度最高;焊接接頭的抗拉強(qiáng)度達(dá)到了母材的90%,拉伸斷口以韌性斷裂為主。
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- [檢測百科]分享：7075鋁合金的同步冷卻熱成形工藝2021年12月28日 09:17
- 對 H１８態(tài)７０７５鋁合金進(jìn)行了同步冷卻熱成形＋時效處理,研究了其宏觀形貌、回彈角、顯微組織和拉伸性能,并與傳統(tǒng)冷壓成形后的進(jìn)行了對比,探索了７０７５鋁合金同步冷卻熱成形的可行性.結(jié)果表明:同步冷卻熱成形工藝適用于７０７５鋁合金,成形后試樣的回彈角為０．０３°
- 閱讀（143） 標(biāo)簽：金相分析|力學(xué)試驗|金屬材料檢測
- [檢測百科]分享：中壓調(diào)速汽門預(yù)啟閥閥碟開裂失效分析2021年12月07日 14:49
- 采用通道式合金分析儀、光學(xué)顯微鏡、拉伸和沖擊試驗機(jī)、掃描電子顯微鏡等分析了預(yù)啟閥閥碟的化學(xué)成分、顯微組織、力學(xué)性能以及斷口宏觀和微觀形貌,并結(jié)合預(yù)啟閥閥碟現(xiàn)場工況條件對其開裂原因進(jìn)行了分析.
- 閱讀（160） 標(biāo)簽：金屬材料檢測|化學(xué)分析|金相分析
- [檢測百科]分享：７０７５鋁合金的同步冷卻熱成形工藝2021年11月18日 13:02
- 對 H１８態(tài)７０７５鋁合金進(jìn)行了同步冷卻熱成形＋時效處理,研究了其宏觀形貌、回彈角、顯微組織和拉伸性能,并與傳統(tǒng)冷壓成形后的進(jìn)行了對比,探索了７０７５鋁合金同步冷卻熱成形的可行性.結(jié)果表明:同步冷卻熱成形工藝適用于７０７５鋁合金,
- 閱讀（145） 標(biāo)簽：金屬材料檢測|力學(xué)試驗|金相分析
- [檢測百科]分享：節(jié)流閥閥套斷裂失效分析2021年11月08日 13:07
- 國外某氣田單井的井口節(jié)流閥閥套在運(yùn)行１０d(天)左右后便發(fā)生了斷裂失效.為了研究閥套的失效原因,對其宏觀形貌、化學(xué)成分、顯微組織、硬度和斷口形貌等方面進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:閥套主要呈脆性斷裂特征,表現(xiàn)形式為沿晶斷裂,斷裂與環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力相關(guān);裂紋從閥套外表面的點(diǎn)蝕坑底部萌生,沿壁厚方向擴(kuò)展,閥套在受到較大的環(huán)向應(yīng)力時發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂.
- 閱讀（108） 標(biāo)簽：失效分析|金相分析|金屬材料檢測
- [檢測百科]分享：３７Mn鋼氣瓶開裂原因分析2021年09月27日 15:18
- 某３７Mn鋼氣瓶在進(jìn)行水壓試驗時發(fā)生漏水現(xiàn)象,對氣瓶進(jìn)行檢查后發(fā)現(xiàn)氣瓶存在撕裂狀開裂.通過對開裂氣瓶的宏觀形貌、化學(xué)成分及微觀形貌進(jìn)行分析和檢驗,查明了其開裂原因.結(jié)果表明:引起氣瓶撕裂狀開裂的主要原因是其原材料鋼管存在外折疊缺陷.
- 閱讀（111） 標(biāo)簽：化學(xué)分析|金相分析|力學(xué)試驗|失效分析
- [檢測百科]分享：2A14鋁合金去應(yīng)力熱時效的作用2021年09月24日 14:16
- 通過去應(yīng)力熱時效前后合金的宏觀形變、尺寸穩(wěn)定性、殘余應(yīng)力和組織結(jié)構(gòu)等方面的對比分析，對2A14鋁合金去應(yīng)力熱時效的作用進(jìn)行了探討。
- 閱讀（195） 標(biāo)簽：力學(xué)試驗|金相分析|金屬材料檢測
- [檢測百科]分享：P１１０套管螺紋斷裂失效分析2021年09月10日 11:35
- 摘 要:某油田開采井使用的 P１１０鋼級套管在使用過程中出現(xiàn)斷裂失效.使用宏觀形貌分析、化學(xué)成分分析、金相檢驗、力學(xué)性能測試的方法,結(jié)合現(xiàn)場施工過程中失效套管的使用
- 閱讀（212） 標(biāo)簽：緊固件檢測|金相分析
- [檢測百科]分享：７０７５鋁合金的同步冷卻熱成形工藝2021年06月22日 13:20
- 對H１８態(tài)７０７５鋁合金進(jìn)行了同步冷卻熱成形＋時效處理,研究了其宏觀形貌、回彈角、顯微組織和拉伸性能,并與傳統(tǒng)冷壓成形后的進(jìn)行了對比,探索了７０７５鋁合金同步冷卻熱成形的可行性.結(jié)果表明:同步冷卻熱成形工藝適用于７０７５鋁合金,成形后試樣的回彈角為０．０３°,遠(yuǎn)低于冷沖壓成形后的,且成形后試樣不發(fā)生翹曲變形;經(jīng)同步冷卻熱成形工藝成形后試樣的顯微組織與傳統(tǒng)冷沖壓成形＋固溶處理后的基本一致,經(jīng)１２０ ℃×２４h的時效處理以后,其屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別為５５３．９８,６３５．０８MPa,滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對T６態(tài)７０７５鋁合金的性能要求.
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